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布袋除塵器結構設計好壞牽涉到眾多不利因素，本文從處置加熱系統、采用環(huán)境溫度、液體成份等方面概要如是說(shuō)了布袋除塵器的結構設計關(guān)鍵點(diǎn)。

布袋除塵器的工作機理是含塵氣溶膠通過(guò)過(guò)濾器金屬材料（布袋），微粒被過(guò)濾器下來(lái)，過(guò)濾器金屬材料（布袋）富宇環(huán)保扁枝粉塵主要靠慣性碰撞促進(jìn)作用，富宇環(huán)保扁枝粉塵主要靠擴散和勻漿促進(jìn)作用，Vertus的粉塵層也有一定的過(guò)濾器促進(jìn)作用。

布袋除塵器結構設計好壞牽涉到眾多不利因素，文章從下列不利因素如是說(shuō)了布袋除塵器的結構設計關(guān)鍵點(diǎn)。

一、處置加熱系統

處置加熱系統下定決心著(zhù)布袋除塵器的規格大小，一般處置加熱系統都用旋轉磁場(chǎng)加熱系統。結構設計時(shí)一定要注意除塵器采用場(chǎng)所及氣溶膠環(huán)境溫度，若布袋除塵器的氣溶膠處置環(huán)境溫度已經(jīng)確認，而液體又采取溶化法加熱時(shí)，處置加熱系統還要考量減少溶化的充電電流；

考量未來(lái)工藝技術(shù)變動(dòng)，加熱系統結構設計指值在正常加熱系統基礎上要減少5%～10%的保險業(yè)務(wù)常數，否則未來(lái)一旦工藝技術(shù)調整減少加熱系統，布袋除塵器的過(guò)濾器速度會(huì )提高，從而使電子設備空氣阻力增大，甚至縮短濾袋采用壽命，也將成為其他故障頻率急劇上升的原因，但若保險業(yè)務(wù)常數過(guò)大，將會(huì )減少除塵器的投資和運轉費用；

過(guò)濾器風(fēng)力因布袋除塵器的方式、Vertus的種類(lèi)及特性的相同而有非常大差異，處置加熱系統一經(jīng)確認，即可根據確認的過(guò)濾器風(fēng)力來(lái)下定決心所要的過(guò)濾器面積。

二、采用環(huán)境溫度

布袋除塵器的采用環(huán)境溫度是結構設計的主要依據，采用環(huán)境溫度與結構設計環(huán)境溫度出現偏差，會(huì )釀成不良后果，因為環(huán)境溫度受前述兩個(gè)條件所制約: 一是相同Vertus織物所容許的比較高忍受環(huán)境溫度(瞬間容許環(huán)境溫度和長(cháng)期運

對高溫液體，要將其加熱至Vertus能忍受的環(huán)境溫度下列，加熱方式有多種，較為典型的有熱風(fēng)管加熱、強制風(fēng)冷、水冷等，具體可按相同的工藝技術(shù)及冷卻環(huán)境溫度、布置尺寸要求等進(jìn)行結構設計富宇環(huán)保。

三、液體成份

除特殊情況外，布袋除塵器所處置的液體，多半是室內環(huán)境或CDEX氣溶膠。通常情況下布袋除塵器的結構設計按處置空氣來(lái)排序。只有在密度、粘度、質(zhì)量比熱容等參數關(guān)系到壓縮機動(dòng)力操控性和管道空氣阻力的排序及加熱器的結構設計時(shí)，才考量液體的成份。

在許多旋轉磁場(chǎng)的氣溶膠中常含有水份，隨著(zhù)氣溶膠中水份的減少，布袋除塵器的電子設備空氣阻力和壓縮機能耗也隨之變動(dòng)。含塵液體中的密度，可以通過(guò)剖面來(lái)確認，也可以根據燃燒、加熱的物質(zhì)平衡進(jìn)行排序。

氣溶膠中有無(wú)易燃液體是下定決心Vertus、除塵器船殼織物及保溫等選擇所要考量的不利因素。另外，若氣溶膠中有有毒液體，一般都是高濃度的，對器的操控性沒(méi)有多大影響，但在處置此類(lèi)含塵氣溶膠時(shí)，布袋除塵器要采用不松脫的結構，而且要經(jīng)常維護，定期停機，避免有毒液體泄露造成重大事故。

四、粉塵物理性質(zhì)

粉塵的物理性質(zhì)對布袋除塵器的結構設計有非常大影響，對粉塵一些特殊物理性質(zhì)，要根據結構設計經(jīng)驗采取有效的措施。

(1) 附著(zhù)性和凝聚性。附著(zhù)性和凝聚性粉塵進(jìn)入布袋除塵器，粉塵稍經(jīng)凝聚就會(huì )顆粒變大，堆積于濾袋表面的粉塵在被抖落的過(guò)程中，也能繼續進(jìn)行凝聚，清灰效能和通過(guò)濾器料的粉塵量也與粉塵的附著(zhù)性和凝聚性有關(guān)。

因此，結構設計時(shí)對附著(zhù)性和凝聚性非常顯著(zhù)的粉塵，或者幾乎沒(méi)有附著(zhù)性和凝聚性粉塵，要按粉塵種類(lèi)、用途的相同，根據結構設計經(jīng)驗采取相同的處置措施。

(2) 粒徑。粒徑分布對布袋除塵器的主要影響是空氣阻力損失和磨損。微細粉塵對壓力損失影響比較大，扁枝粉塵對磨損起下定決心性促進(jìn)作用，但只有入口含塵濃度高和硬度大的顆粒，其影響才比較大。

(3) 粒子形狀。一般認為，針狀結晶粒子和薄片狀粒子容易堵塞Vertus的孔隙，降低除塵效率。能夠凝聚成絮狀物的纖維狀粒子，若采取很高的過(guò)濾器速度，就很難從Vertus表面脫落，結構設計時(shí)按粒子狀及特性選擇相同的過(guò)濾器風(fēng)力。

(4) 粒子的密度。粉塵的堆積密度與粒徑、凝聚性、附著(zhù)性有關(guān)，也與布袋除塵器的空氣阻力損失、過(guò)濾器面積有關(guān)。堆積密度越小，清灰越困難，結構設計時(shí)要選擇較低過(guò)濾器風(fēng)力。此外，粉塵的堆積密度對選定除塵器灰斗及排灰器能力至關(guān)重要。

(5) 吸濕性和潮解性。吸濕性和潮解性強的粉塵，在布袋除塵器運轉過(guò)程中，極易在Vertus表面上吸濕而固化，或遇水潮解而成為稠狀物，造成清灰困難、電子設備空氣阻力增大，以至影響除塵器正常運轉。例如對含有KCl、MgCl2、NaCl、CaO等強潮解性物質(zhì)的粉塵， 要采取必要的技術(shù)措施。

(6) 靜電性。容易帶電的粉塵在濾料上一旦產(chǎn)生靜電，就不易脫落，對非常容易帶電的粉塵，要采用防靜電Vertus等技術(shù)措施，以避免因靜電產(chǎn)生火花而引起爆炸。

(7) 可燃性。對于可燃性粉塵，雖然不一定都引起爆炸，但如除塵器前的工藝技術(shù)流程中出現火花，且能進(jìn)入除塵器內時(shí)，就應采用防爆措施，如增設火花富宇環(huán)保器、設防爆門(mén)等。

五、入口含塵濃度

入口含塵濃度常以標態(tài)體積含塵質(zhì)量表示，就入口含塵濃度，布袋除塵器結構設計時(shí)要作如下考量

(1) 電子設備空氣阻力和清灰周期。入口含塵濃度增大，相同過(guò)濾器面積情況下，電子設備空氣阻力也減少，為維持一定的電子設備空氣阻力，清灰周期也相應縮短；

(2) Vertus和箱體的磨損。在粉塵具有強磨損的高濃度狀況下，磨損量與含塵濃度成正比，在除塵器入口處應有導流耐磨等處置技術(shù)，如燒結粉塵、氧化鋁粉、硅砂粉等；

(3) 預除塵器及過(guò)濾器風(fēng)力。在入口含塵濃度很高的情況下，應結構設計較低的過(guò)濾器風(fēng)力及結構設計預除塵器，但如果結構設計具有初級沉降功能的結構方式，也可取消預除塵器；

(4) 排灰器。排灰能力是以能排出全部收集的粉塵為標準，排出的粉塵量，等于入口、出口含塵濃度差值與處置加熱系統之積，多級排灰器能力結構設計應下列一級大于上一級排灰能力為準。

六、出口含塵濃度

出口含塵濃度要低于環(huán)境保護法規及G家衛生標準的指定值。布袋除塵器的出口含塵濃度，依除塵器的結構方式、Vertus種類(lèi)、粉塵物理性質(zhì)而有所相同，一般介于1～50mg/m3之間。對于含有鉛、鎘等有害物質(zhì)的情況下，要求出口濃度特別低，結構設計時(shí)按相同的用途及工藝技術(shù)特性，選用相同的布袋除塵器結構及Vertus織物。

七、電子設備空氣阻力

八、電子設備耐壓

布袋除塵器的耐壓是根據工藝技術(shù)要求及壓縮機的靜壓等確認的，要按照布袋除塵器正常采用的壓力來(lái)確認電子設備的結構設計耐壓。作為一般用途的布袋除塵器，電子設備耐壓為4000～5000Pa，對于長(cháng)袋脈沖除塵器一般為6000～8000Pa，對于采用以羅茨鼓壓縮機為動(dòng)力的負壓型空氣輸送器，除塵器的結構設計耐壓為15～50kPa。

另外，某些特殊如高爐煤氣干法脈沖布袋除塵器，其結構設計耐壓要求達到0.3MPa或更高，電子設備一般均結構設計為圓形，以滿(mǎn)足耐壓要求。

九、清灰壓力

清灰壓力是布袋除塵器結構設計的重要參數，根據所用壓縮空氣壓力相同，分成高壓(0.5-0.7MPa)、中壓(0.35～0.5MPa)、低壓(0.2～0.35MPa)及CA低壓(0.2MPa下列)， 并把脈沖閥根據氣包內壓力區分為高壓閥(直角閥)和低壓閥(淹沒(méi)閥)。

結構設計富宇環(huán)保高壓或低壓脈沖閥是按壓縮液體供氣條件及除塵工藝技術(shù)旋轉磁場(chǎng)下定決心，目前小型除塵器采用較多的為高壓清灰壓力，而長(cháng)袋脈沖采用較多的為低壓清灰壓力。

相同清灰壓力結構設計選用不同的噴吹管清灰結構，噴吹管開(kāi)孔尺寸、結構型式、噴吹管與花板的高度尺寸等，將直接影響電子設備清灰操控性。

壓縮空氣質(zhì)量不達標，噴吹時(shí)進(jìn)入除塵濾袋的氣流含油、密度相對減少，一旦油、水進(jìn)入濾袋，將貼附堵塞部分過(guò)濾器面積，導致除塵器空氣阻力加劇上升。

十、清灰方法

(1) 在線(xiàn)清灰和離線(xiàn)清灰。脈沖布袋除塵器可采用在線(xiàn)清灰和離線(xiàn)清灰兩種方法。在線(xiàn)清灰是指在進(jìn)行脈沖噴吹時(shí)，濾袋仍然進(jìn)行含塵液體過(guò)濾器，在線(xiàn)清灰過(guò)濾器及清灰時(shí)對系統波動(dòng)影響小，但清灰不徹底，不能在線(xiàn)停機。

離線(xiàn)清灰是指把除塵器內部分成若干個(gè)過(guò)濾器室，每個(gè)袋室的凈氣室上D立安裝離線(xiàn)閥、氣缸和電磁脈沖閥等壓縮氣控制系統，在對每個(gè)過(guò)濾器室進(jìn)行脈沖清灰噴吹前，通過(guò)離線(xiàn)閥可先關(guān)閉這個(gè)袋室，使該濾室在沒(méi)有氣溶膠過(guò)濾器情況下進(jìn)行清灰，因此離線(xiàn)清灰效果更徹底，且能在線(xiàn)停機，缺點(diǎn)是減少離線(xiàn)機構、造價(jià)高、清灰時(shí)對系統氣溶膠波動(dòng)有影響等。

如何選擇在線(xiàn)或離線(xiàn)清灰，應視除塵工藝技術(shù)及用戶(hù)條件等眾多方面進(jìn)行綜合考量，對于小型且入口粉塵濃度低的除塵器，一般采用在線(xiàn)清灰，反之采用離線(xiàn)；對于大型除塵器一般結構設計為離線(xiàn)結構并具有離線(xiàn)、在線(xiàn)兩種可以切換的清灰功能，當旋轉磁場(chǎng)條件容許不離線(xiàn)清灰時(shí)，可切換為在線(xiàn)清灰，但無(wú)論在線(xiàn)或離線(xiàn)清灰，均應具有通過(guò)離線(xiàn)閥實(shí)現不停機的在線(xiàn)停機功能。

(2) 管式噴吹和箱式噴吹。管式噴吹是在每排濾袋上方設噴吹管，屬有序噴吹，即通過(guò)管上的噴嘴向每條濾袋內噴吹清灰氣流，噴吹孔徑各不相同，保證各條濾袋清灰強度均勻，對于大型長(cháng)袋脈沖除塵器管式噴吹結構大大優(yōu)于箱式噴吹。

箱式噴吹不設噴吹管，屬無(wú)序噴吹，清灰氣流靠脈沖閥直接噴入上箱體并使之增壓，進(jìn)而將能量傳遞至該室每條濾袋以實(shí)現清灰；箱式脈沖噴吹除塵器中，處于相同部位的各條濾袋，清灰強度存在較大差異，且一般氣耗量較大，濾袋長(cháng)度受到限制，清灰效果對離線(xiàn)閥的氣密性依賴(lài)較大，所以箱式噴吹多用于中小型除塵器。

十一、氣流上升速度

在除塵器內部，濾袋低端含塵液體能夠上升的實(shí)際速度，就是氣流上升速度。氣流上升速度的大小對濾袋被過(guò)濾器的含塵液體磨損及因脈沖清灰而脫離濾袋的粉塵隨氣流重新返回除塵布袋表面有重要影響。

氣流上升速度是除塵器內氣溶膠不應CA過(guò)的比較大速度，達到和CA過(guò)這個(gè)速度，氣溶膠中的顆粒物就會(huì )磨壞濾袋或帶走粉塵，甚至導致電子設備運行空氣阻力偏大。

布袋除塵器進(jìn)行過(guò)濾器時(shí)分為內濾和外濾兩種，前者含塵氣流由濾袋內部流向外部，后者含塵氣流由濾袋外部流向濾袋內部。

內濾式布袋除塵器氣流上升速度按下式排序:

Vk = Sa?Vc/S

式中　 Vk———除塵器氣流上升速度，m/min;

Sa———單條濾袋過(guò)濾器面積，m2;

Vc———過(guò)濾器速度，m/min;

S ———濾袋口的截面積，m2。

外濾式布袋除塵器氣流上升速度按下式排序:

Vk =Qv/(SA-nS)

式中　Vk———除塵器氣流上升速度，m/min;

Qv———濾袋室的處置加熱系統，m3/min;

SA———濾袋室袋低處的截面積，m2;

n ———濾袋室濾袋數量， 個(gè)。

過(guò)濾器速度和氣流上升速度二者在布袋除塵器內各處都應保持在一定范圍內。如果過(guò)濾器風(fēng)力選擇不當或分室分布不均，會(huì )影響濾袋的壽命，同樣，氣流上升速速選擇不當或分室的氣流上升速度不均，也會(huì )影響濾袋采用壽命。

因此，在結構設計中不僅要結構設計合理的因此，在結構設計中不僅要結構設計合理的過(guò)濾器風(fēng)力及使氣流分布均勻的導流技術(shù)，而且要按粉塵的粒徑、濃度、旋轉磁場(chǎng)條件結構設計選擇合理的氣流上升速度，才能確保延長(cháng)濾袋采用壽命。

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